在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。 （8）监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位： 1）(杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2）连墙件是否松动； 3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4）施工过程中是否有超载现象； 5）安全防护措施是否符合规范要求； 支架与杆件是否有变形现象；

面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 6 柱短边小梁根数 6 柱箍间距l1(mm) 400 模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×48＝24.96kN/m 活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×24.96×0.192-0.121×1.08×0.192＝-0.101kN·m σ＝Mmax/W＝0.101×106/(1/6×400×152)＝6.742N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.4×48＝19.2kN/m ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×19.2×1904/(100×9350×(1/12×400×153))＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝190/400＝0.475mm

小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 50×100 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 ***处柱箍离楼面距离(mm) 150 1、强度验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.19×65.1＝12.369 kN/m 小梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.758kN·m σ＝Mmax/W＝0.758×106/83.333×103＝9.091N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！

工程属性 新浇混凝土墙名称 消防水池 新浇混凝土墙墙厚(mm) 200 混凝土墙的计算高度(mm) 4300 混凝土墙的计算长度(mm) 6000 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4.3 混凝土侧压力折减系数ξ 0.8 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) ζγcH＝0.8×24×4.3＝82.56kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2 结构重要性系数γ0 1 可变荷载调整系数γL 0.9 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×4.3＝82.56kN/m2 S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 82.560+ 0.9×1.5×2.000)＝110.03kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝82.56 kN/m2

小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×0.2＝1.597kN/m 因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.057kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2×0.2＝0.54kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.057×0.92+0.125×0.54×0.92＝0.162kN·m M2＝q1L12/2=1.597×0.12/2＝0.008kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.162，0.008]＝0.162kN·m σ=Mmax/W=0.162×106/83333=1.94N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.057×0.9+0.625×0.54×0.9＝0.898kN V2＝q1L1＝1.597×0.1＝0.16kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[0.898，0.16]＝0.898kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.898×1000/(2×50×100)＝0.269N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.2＝0.813kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.813×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.071mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm； 悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.813×1004/(8×9350×416.667×104)＝0mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1、小梁***支座反力计算 q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×0.2＝1.649kN/m q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.109kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2×0.2＝0.54kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.2＝0.853kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.649×0.9＝1.855kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.109+0.437×0.54)×0.9+1.649×0.1＝0.752kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.113kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.853×0.9＝0.96kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.853×0.9+0.853×0.1＝0.373kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.576kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=0.462×106/4490=102.785N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) τmax=2Vmax/A=2×2.986×1000/424＝14.084N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中νmax=0.561mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm 悬挑段νmax＝0.223mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.258kN，R2=5.337kN，R3=5.52kN，R4=2.579kN 图二 支座反力依次为R1=2.909kN，R2=5.439kN，R3=5.439kN，R4=2.909kN

可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝5.52/0.6=9.201kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7 1、长细比验算 l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm l0=ηh=1.2×1500=1800mm λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，φ1=0.386 不考虑风荷载: Nd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.258,5.439,5.52,2.909]/0.6+1×1.3×0.15×5.1=10.195kN fd=Nd/(φ1A)＝10.195×103/(0.386×424)=62.292N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！