柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) ν1＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝1.025mm ν2＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝1.025mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算 对拉螺栓型号 M16 轴向拉力设计值Ntb(kN) 24.5 扣件类型 3形26型 扣件容许荷载(kN) 26 N＝9.752×2=19.504kN≤Ntb＝24.5kN 满足要求！ N＝9.752×2=19.504kN≤26kN 满足要求！

小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×0.2＝1.597kN/m 因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.057kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2×0.2＝0.54kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.057×0.92+0.125×0.54×0.92＝0.162kN·m M2＝q1L12/2=1.597×0.12/2＝0.008kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.162，0.008]＝0.162kN·m σ=Mmax/W=0.162×106/83333=1.94N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.057×0.9+0.625×0.54×0.9＝0.898kN V2＝q1L1＝1.597×0.1＝0.16kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[0.898，0.16]＝0.898kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.898×1000/(2×50×100)＝0.269N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.2＝0.813kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.813×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.071mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm； 悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.813×1004/(8×9350×416.667×104)＝0mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1、小梁***支座反力计算 q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×0.2＝1.649kN/m q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.109kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2×0.2＝0.54kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.2＝0.853kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.649×0.9＝1.855kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.109+0.437×0.54)×0.9+1.649×0.1＝0.752kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.113kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.853×0.9＝0.96kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.853×0.9+0.853×0.1＝0.373kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.576kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=0.462×106/4490=102.785N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) τmax=2Vmax/A=2×2.986×1000/424＝14.084N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中νmax=0.561mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm 悬挑段νmax＝0.223mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.258kN，R2=5.337kN，R3=5.52kN，R4=2.579kN 图二 支座反力依次为R1=2.909kN，R2=5.439kN，R3=5.439kN，R4=2.909kN

10.5300*1950mm梁模板计算书 梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 L10(1A) 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×1950 模板支架高度H(m) 5.1 模板支架横向长度B(m) 6 模板支架纵向长度L(m) 6.5 支架外侧模板高度Hm（mm） 1000 梁侧楼板厚度(mm) 150 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 2 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN) 1 模板支拆环境是否考虑风荷载 是 风荷载参数： 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 省份 广东 0.5 地区 广州市 风荷载高度变化系数μz 地面粗糙度 A类(近海或湖岸区) 1.09 模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 1 风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst 0.145 整体模板支架μstw 0.928 ωfk=ω0μzμstw=0.506 支架外侧模板μs 1.3 ωmk=ω0μzμs=0.709 三、模板体系设计 结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级 I*** 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立杆纵距是否相等 是 梁跨度方向立杆间距la(mm) 450 梁两侧立杆横向间距lb(mm) 900 支撑架中间层水平杆***竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 450 新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm) 900、900 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 450 梁底增加立杆根数 1 梁底增加立杆布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 450 梁底支撑小梁***悬挑长度(mm) 100 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁间距 150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1 荷载系数参数表： 正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数γL 1 0.9 可变荷载的分项系数γQ 1 1.5 ***荷载的分项系数γG 1 1.3 结构重要性系数γ0 1 设计简图如下： 平面图 立面图